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气体灭火系统设计规范主要条款解释与实践应用(上)
日期：2024-11-10 18:16
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摘要：
朱劲武
北京利达海鑫灭火系统设备有限公司 北京 13910793712
摘要：
针对规范中不易理解的主要条款进行理论和实际说明，从而使人们对各种类型气体灭火系统选用、设计、计算、安装、使用有更进一步的认识和正确使用。
关键词：
气体灭火系统设计规范、管网灭火系统、预制灭火系统、设计要求、七氟丙烷气体灭火系统、IG541混合气体灭火系统、泄压口、系统组件、操作与控制、**要求、解释与应用。
1.概述
气体灭火系统是传统的四大固定灭火系统（喷水、气体、泡沫、干粉）之一，应用范围广泛。喷水、泡沫、干粉固定灭火系统在灭火中和灭火后对环境和设备将造成损坏和二次污染（如：水渍、深入设备内部的粉尘和泡沫残留物），不能用于保护高精度的设备和贵重物品。气体灭火系统的*大特点：灭火中和灭火后对设备与环境无任何损坏和污染，绝缘性好，无电起火的设备能在很短时间内恢复正常工作。
近年来，为了保护大气臭氧层，维护人类生态自然环境，国内外消防界已研制出多种替代卤代烷1211、1301的气体灭火剂及哈龙替代气体灭火系统。在本规范实施前，有各企业标准、地方标准，使气体灭火系统选用、设计、计算、安装使用、消防监督方面出现了很多问题。本规范的制定，明确了卤代烷1211、1301气体灭火剂及哈龙替代气体灭火系统的种类、性能参数、技术要求，有利于推动卤代烷1211、1301气体灭火剂及哈龙替代气体灭火系统技术的发展，保护人身和财产**。
本人从事气体灭火系统研发、试验、设计计算、生产检验、销售及安装调试等工作有近十年时间，现将本人对《气体灭火系统规范》中容易产生歧义的相关条款的理解及其在实践中的应用介绍给各位同仁，希望在气体灭火系统产品的设计计算、使用中与大家共勉。
为了对规范中不易理解条款进行解释说明，以便读者查对规范原条款，本文按规范中保留下来的条款顺序进行编排。
2. 术语和符号
2.1 术语
2.1.1 防护区Protected area
满足全淹没灭火系统要求的有限封闭空间。
解释与实践应用：全淹没灭火系统的防护区应符合以下规定：（a）二氧化碳、七氟丙烷、IG541混合气体灭火系统和热溶胶灭火系统防护区不能自动关闭的开口面积分别不应大于防护区内总表面积的3％、1％、1％、0.4％，且开口不应靠近防护区地面。若大于这些泄漏面积比例，则应设计计算灭火剂开口补偿损失。（b）防护区使用的通风机和通风管道中的防火阀，在喷放灭火剂前应自动关闭。（c）防护区维护结构及门窗的允许压强不宜小于1200Pa和耐火极限不应低于0.50h。
2.1.2 全淹没灭火系统Total flooding extinguishing system
在规定的时间内，向防护区喷放设计规定用量的灭火剂，并使其均匀地充满整个防护区的灭火系统。
解释与实践应用：七氟丙烷、IG541混合气体灭火系统和热溶胶灭火系统只能用于全淹没灭火系统，二氧化碳气体灭火系统既可用于全淹没灭火系统，又可用于局部灭火系统。
2.1.3 管网灭火系统Piping extinguishing system
按一定的应用条件进行设计计算，将灭火剂从储存装置经由干管支管输送至喷放组件实施喷放的灭火系统。
解释与实践应用：有管网灭火系统分单元独立灭火系统和组合分配灭火系统，一套有管网灭火系统只保护一个防护区叫单元独立灭火系统。当一个防护区面积大于500㎡或防护区容积大于1600m³时建议采用有管网灭火系统；当一个防护区面积小于500㎡或防护区容积小于1600m³时建议采用数台预制灭火系统（柜式气体灭火装置）。将可能使工程造价降低许多，且不需要配置瓶组间和安装灭火管道，不需要进行设计计算，施工、安装和消防验收均会更加快捷简便。
一套有管网组合分配系统可同时保护八个防护区，则该项目的总工程造价将*低。在下列情况下宜选用有管网组合分配系统：当一座大楼需同时保护四个以上防护区，且各防护区的位置与瓶组间的距离应分别如下：（1）七氟丙烷气体灭火系统不宜超过60m；IG541混合气体灭火系统距离不宜超过80m时；（2）同时保护的两个以上防护区面积大于500㎡或防护区容积大于1600m³时的项目；保护重要设备和贵重物品，日常便于集中管理和检查的项目。
2.1.4 预制灭火系统（柜式气体灭火装置）Pre-engineered systems
按一定的应用条件，将灭火剂储存装置和喷放组件等预先设计、组装成套且具有联动控制功能的灭火系统。
解释与实践应用：预制灭火系统名称在设计院和消防设计图纸中用得较多，但工程商和各生产厂家均称其为柜式气体灭火装置，该装置安装在防护区内。柜式气体灭火装置由预制灭火系统、火灾探测部件、火灾报警控制器等部件组成。目前大部分预制灭火系统的火灾探测部件、火灾报警控制器部件与柜机分装，发生火灾后，人员不应到达发生火灾的防护区内操作启动控制器。
预制灭火系统（柜式气体灭火装置）产品已有国家标准（GB16670-2006），使用该产品时，该产品应经过国家消防检测机构检测合格，这样才能确保灭火效果。不能用有管网灭火系统检验报告代替预制灭火系统的检验报告。
预制灭火系统（柜式气体灭火装置）有如下特点：不用设置专用的瓶组间，整个柜式气体灭火装置设置在防护区内，在****的城市里节约了空间，适用于通讯机房和贵重物品间等空间比较小的防护区，几台柜式装置联用也可以保护较大的防护区；特别适用于大楼中只需保护1-2个防护区；适用于输送距离远，不能满足工程设计计算的防护区；老项目改造，不便安装系统管网的防护区；对要求必须以*快速度安装验收的防护区；适宜防护区分散在大楼各层和各区域；采用预制灭火系统可节约管道材料和管网安装费用。
2.1.5 组合分配系统Combined distribution systems
用一套气体灭火剂储存装置通过管网的选择分配，保护两个或两个以上防护区的灭火系统。
2.1.6 灭火浓度Flame extinguishing concentration
在101 KPa大气压和规定的温度条件下，扑灭某种火灾所需气体灭火剂在空气中的*小体积百分比。
2.1.7 在101KPa大气压和规定的温度条件下，扑灭单位容积内某种火灾所需固体热气溶胶发生剂的质量。
2.1.8 惰化浓度Inerting concentration
有火源引入时，在101KPa大气压和规定的温度条件下，能抑制空气中任意浓度的易燃可燃气体或易燃可燃液体蒸气的燃烧发生所需的气体灭火剂在空气中的*小体积百分比。
2.1.9 浸渍时间Soaking time
在防护区内维持设计规定的灭火剂浓度，使火灾完全熄灭所需的时间。
解释与实践应用：浸渍时间是指气体灭火系统中的灭火剂完全喷射到防护区后，灭火剂在防护区内滞留的*短时间，达到浸渍时间后，应及时进行通风换气，否则火场中所产生的分解物，烟等有害物质将对保护对象或设备造成危害，特别是精密设备、文物等贵重物品。
2.1.10 泄压口 Pressurereliefopening
灭火剂喷放时，防止防护区内压超过允许压强，泄放压力的开口。
解释与实践应用：泄压口是一个产品装置，不单是一个孔。在消防规范中叫泄压口，标准名称叫气体灭火系统防护区泄压口，也称自动泄压装置，是与气体灭火系统配套必备的设备。一般安装在气体灭火系统保护区外墙或内墙的泄压孔上。自动泄压装置国内有三种结构：一种是室外无电源盖式；**种是室内无电源叶片式；第三种是室内有电源叶片式。平常处于常闭状态，当气体灭火系统中的灭火剂喷放，防护区内的压力达到设定值（P=1200Pa）时，自动泄压装置将自动开启泄压，当室内压力降到规定值时将自动关闭。可使防护区内的门、窗、墙体维护结构和设备不造成损坏，同时防止了灭火剂的泄漏，保证了气体灭火系统的灭火效果。用户所选用的自动泄压装置每一种规格型号均应为已获得国家固定灭火系统和耐火构件质量监督检验中心国家检验报告的厂家和公司，该自动泄压装置产品的**和质量才能得到保证。
2.1.11 过程中点 Counsemiddlepoint
喷放过程中，当灭火剂喷出量为设计用量50%时的系统状态。
解释与实践应用：“过程中点”的概念是参照了《卤代烷1211灭火系统设计规范》中的“中期状态”概念提出来的，将储存容器中的七氟丙烷灭火药剂喷射过程作为一个理想模型，灭火剂在喷射过程中，储存容器中的压强值是快速降低的，当灭火药剂喷放50％量的一瞬间，这时储存容器内的压强值为“过程中点”压力，是确保储存容器内将所有灭火药剂全部喷射完毕的压强值。
2.1.12 无毒性反应浓度(NOAEL浓度)NOAEL Concentration
观察不到由灭火剂毒性影响产生生理反应的灭火剂*大浓度。
2.1.13 有毒性反应浓度(LOAEL浓度)LOAEL Concentration
能观察到由灭火剂毒性影响产生生理反应的灭火剂*小浓度。
2.1.14 热气溶胶 Condensedfireextinguishing aerosol
由固体化学混合物(热气溶胶发生剂)经化学反应生成的具有灭火性质的气溶胶，包括S型热气溶胶、K型热气溶胶和其它型热气溶胶。
解释与实践应用：热气溶胶不是洁净气体灭火剂，距灭火装置出口5mm处的温度不应超过180°C，喷射后会在设备等物品表面沉降许多粉尘。当环境湿度比较大时，设备等表面会有一层黑色碱性油垢，沉降到保护对象表面如：文物、设备电路板、接头上将很难**，时间长了会腐蚀保护物的表面，可能造成文物的损坏或者电路板短路。热气溶胶预制灭火系统一旦喷射后，建议应在1～3天内及时用高纯度无水酒精，对防护区内所有贵重物品和设备电路板表面**清洗1～2遍。
3. 设计要求
3.1 一般规定
3.1.1 采用气体灭火系统保护的防护区，其灭火剂设计用量，应根据防护区内可燃物相应的灭火设计浓度或惰化设计浓度经计算确定。
3.1.2 有爆炸危险的气体、液体类火灾的防护区，应采用惰化设计浓度；无爆炸危险的气体、液体类火灾和固体类火灾的防护区，应采用灭火设计浓度。
3.1.3 几种可燃物共存或混合时，灭火设计浓度或惰化设计浓度，应按其中*大的灭火设计浓度或惰化设计浓度确定。
3.1.4 两个或两个以上的防护区采用组合分配系统时，一个组合分配系统所保护的防护区不应超过8个。
解释与实践应用：在实际应用中当保护的防护区的数量小于或等于8个时，则只采用一套组合分配系统；当大于8个时，则采用两套组合分配系统或一套组合分配系统和几台预制灭火系统，成本将*低。当采用两套组合分配系统时应将较大的几个防护区，采用一套组合分配系统；应将较小的几个防护区采用另一套组合分配系统，这样成本将*低。
3.1.5 组合分配系统的灭火剂储存量，应按储存量*大的防护区确定。
3.1.6 灭火系统的灭火剂储存量，应为防护区设计用量与储存容器的剩余量和管网内的剩余量之和。
3.1.7 灭火系统的储存装置72小时内不能重新充装恢复工作的，应按系统原储存量的100%设置备用量。
3.1.8 灭火系统的设计温度，应采用20℃。
3.1.9 同一集流管上的储存容器，其规格、充压压力和充装量应相同。
3.1.10 同一防护区，当设计两套或三套管网时，集流管可分别设置，系统启动装置必须共用。各管网上喷头流量均应按同一灭火设计浓度、同一喷放时间进行设计。
解释与实践应用：当一个防护区的面积和体积都很大，设计计算的消防主干管、集流管、选择阀公称通径大于或等于DN150时，宜将这一套系统拆分为小于或等于公称通径DN80-125的两套或三套独立的有管网灭火系统，但拆分的几套系统必须安装在同一个瓶组间内，由同一个启动装置控制和启动，从而实现拆分的几套系统同时启动后，灭火剂通过不同的灭火剂输送管网，同时喷射到同一防护区内。这种设计结构有利于生产制造和降低成本及施工安装。
3.1.11 管网上不应采用四通管件进行分流。
解释与实践应用：气体灭火系统的设计是以均衡系统为基础进行计算的，在动态气体管网上采用四通件进行分流会影响分流的准确，造成实际分流和计算分流差异较大，则系统即为不均衡系统，其设计计算十分复杂，故规范规定不应采用四通进行分流。
3.1.12 喷头的保护高度和保护半径，应符合下列规定：
1 *大保护高度不宜大于6.5m；
2 *小保护高度不应小于0.3 m；
3 喷头安装高度小于1.5 m时，保护半径不宜大于4.5 m；
4 喷头安装高度不小于1.5m时，保护半径不应大于7.5 m。
解释与实践应用：当保护高度大于6.5m时，喷嘴应采用两层安装，否则将影响防护区灭火浓度快速达到均衡，影响灭火效果，喷嘴安装高度≤1.5m时会减少喷嘴的覆盖面积，则保护面积宜为20-40㎡，一般取25㎡；当喷嘴安装高度≥1.5m时，保护面积宜为35-70㎡，一般取40㎡。
3.1.13 喷头宜贴近防护区顶面安装，距顶面的*大距离不宜大于0.5m。
3.1.14 一个防护区设置的预制灭火系统，其装置数量不宜超过10台。
解释与实践应用：当一个防护区设置的预制灭火系统（柜式气体灭火装置）安装数量超过10台，当同时启动时，控制器不易提供装置的启动所需的电流，很难保证它们的启动滞后时间≤2s。
3.1.15 同一防护区内的预制灭火系统装置多于1台时，必须能同时启动,其动作响应时差不得大于2s。
解释与实践应用：气体灭火系统喷射时间短，喷嘴出口压力高，则相应防护区内的气体压力也高，当防护区密闭性能不太好时，灭火药剂会快速流失，若多台预制灭火系统启动时间大于2s时，很难保证灭火成功，这是已经经过多次相关试验所证实的，各启动装置必须采用并联连接方式启动，且不能采用串联启动方式连接。
3.1.16 单台热气溶胶预制灭火装置的保护容积不应大于160m3；设置多台装置时，其相互间的距离不得大于10m。
解释与实践应用：热气溶胶预制灭火装置的气溶胶灭火剂喷射压力很低，一般＜800Pa，喷射距离为1-2m。由于喷射压力很低，气溶胶颗粒以很慢的速度运动，若防护区较大或2台装置间距离较远时，这些部位很难在规定时间内达到灭火浓度，气溶胶颗粒一般25min左右才能沉降，所以单台装置的保护体积不得大于160m³，2台之间的距离不得大于10m。
3.1.17 采用热气溶胶预制灭火系统的防护区，其高度不宜大于6.0m。
3.1.18 热气溶胶预制灭火系统装置的喷口宜高于防护区地面2.0m。
解释与实践应用：气溶胶灭火颗粒比空气重，喷射距离只有1-2m，若喷嘴离地面不高，将会快速沉降于地面，影响灭火效果。
3.2 系统设置
3.2.1 气体灭火系统适用于扑救下列火灾：
1 电气火灾；
2 固体表面火灾；
3 液体火灾；
4 灭火前能切断气源的气体火灾。
注：除电缆隧道(夹层、井)及自备发电机房外，K型和其它型热气溶胶预制灭火系统不得用于其它电气火灾。
解释与实践应用：气体灭火系统的*大特点是洁净、绝缘性能好，喷射后设备表面和环境无任何残留物存在。主要是指二氧化碳、七氟丙烷、IG541混合气体。热熔胶和干粉不是洁净气体。
其它种类的气体灭火系统，如三氟甲烷、六氟丙烷等也是洁净气体，目前并不成熟，建议不宜采用，还有备压七氟丙烷气体灭火系统、氮气、和氩气灭火系统，规范中均没有规定和要求，设计院无设计依据，消防监督部门无验收标准。
这几种气体的主要特点和区别：七氟丙烷、混合气体（IG541）灭火剂只适用于封闭场所。七氟丙烷灭火剂可用于有人的场所，平时无色、无味，以化学灭火为主，在高温下与水蒸气结合会分解成对人体有害的氢氟酸，人只能在防护区内停留很短的时间，喷射达到浸渍时间后应尽快通风；IG541混合气体灭火剂存在于空气中，它是由氮气、氩气和二氧化碳三种气体混合而成，体积比分别为：52％、40％、8％，平时无色无味，它是以物理灭火为主，降低防护区的氧浓度至10%～14％，使用之后其原有成分回归大自然，对人体无毒害，不污染设备，无腐蚀，有一点刺鼻酸味，人员短时间停留不会造成生理影响，是目前世界公认的*理想绿色环保灭火剂之一。
二氧化碳灭火剂是一种无色无味、比空气重、无腐蚀、绝缘性好、灭火性能稳定、灭火效率高，以物理灭火为主，既可用于封闭场所，也可用于不封闭的场所的洁净气体；它不但可以用于保护固体表面火灾，还可以保护部分固体深位火灾，气体灭火系统中只有二氧化碳才有这种功能。缺点是有即冷作用，不能保护高精度电子设备，不能用于经常有人的场所，待人员撤离后方能使用。二氧化碳灭火系统有两种类型：一种是低压二氧化碳灭火系统，气体储存在带制冷设备的储罐内，需长期通电降温，前期投入成本低，日常管理费用很高，必须24小时值班，不**，需经常补充气体和维护；另一种是高压二氧化碳灭火系统，气体储存在高压气瓶内，前期投入成本高，日常基本不需要维护，只需每月或每季度定期检查一次，**可靠。
七氟丙烷、IG541混合气体、二氧化碳三种气体灭火系统保护相同容积防护区设备时，采用相同规格容积钢瓶数量比例大约为1：3.8：2.7。灭火系统总成本或该项目总造价金额投入分别大约为1：1.4：0.9。通过对这两组数据和上述三种气体用途综合分析，对这三种气体灭火系统的性价比有一个深刻认识，为用户和设计院选择某种类型气体灭火系统提供重要的参数依据。
S型和K型热气溶胶预制灭火系统实际上是一种低速燃烧的，类似于烟花鞭炮配方的**，出口温度较高，喷射压力小，喷射距离短，气溶胶灭火药剂不是洁净气体，是一种很轻的碱金属颗粒。热气溶胶*适宜用于电缆隧道（夹层、井）及自备发电机房等场所。热气溶胶预制灭火系统只能用于封闭场所。
3.2.2 气体灭火系统不适用于扑救下列火灾：
1 硝化纤维、硝酸钠等氧化剂或含氧化剂的化学制品火灾；
2 钾、镁、钠、钛、镐、铀等活泼金属火灾；
3 氢化钾、氢化钠等金属氢化物火灾；
4 过氧化氢、联胺等能自行分解的化学物质火灾。
5 可燃固体物质的深位火灾。
3.2.3 热气溶胶预制灭火系统不应设置在人员密集场所、有爆炸危险性的场所及有超净要求的场所。K型及其他型热气溶胶预制灭火系统不得用于电子计算机房、通讯机房等场所。
3.2.4 防护区划分应符合下列规定：
1 防护区宜以单个封闭空间划分；同一区间的吊顶层和地板下需同时保护时，可合为一个防护区；
解释与实践应用：当一个防护区有工作层、地板层和吊顶层均需保护时，每层均应设置喷嘴。设计安装主干管一根，支管两根。一根安装在吊顶层上，吊顶层和工作层喷嘴均安装在该支管上，另一根安装在地板层内，地板层喷嘴安装在该支管上。
设计计算方法有两种：**种是按非均衡管网系统设计计算，分别计算工作层、地板层和吊顶层灭火药剂量，管道公称通径，喷嘴型号。另外一种是先将整个防护区按一个防护区设计计算，求出总的灭火剂量，管道直径，喷嘴截面，然后依据各层高度比例计算出各层喷嘴型号和数量。
2 采用管网灭火系统时，一个防护区的面积不宜大于800m2，且容积不宜大于3600m3；
解释与实践应用：当防护区很大时，依据高规和民用规范使用防火墙或防火门、防火卷帘门将防护区划分成若干较小的防火空间；有利于气体灭火药剂在极短时间喷射到各小防护区中，使灭火浓度均匀分布，实现快速灭火；有利于阻止火灾快速蔓延，造成不必要的损失；有利于降低气体灭火系统成本。
3 采用预制灭火系统时，一个防护区的面积不宜大于500m2，且容积不宜大于1600m3。
解释与实践应用：当一个防护区采用预制灭火系统（柜式气体灭火装置）时，数量不宜大于10台，应均匀分布，建议预制灭火系统不应采用双瓶组结构，因柜式七氟丙烷气体灭火装置喷射时间小于10s，多台时很难使防护区灭火浓度均匀分布，实现快速灭火。
3.2.5 防护区围护结构及门窗的耐火极限均不宜低于0.5h；吊顶的耐火极限不宜低于0.25h。
3.2.6 防护区围护结构承受内压的允许压强，不宜低于1200Pa。
3.2.7 防护区应设置泄压口，七氟丙烷灭火系统的泄压口应位于防护区净高的2/3以上。
解释与实践应用：泄压口也称自动泄压装置还叫气体灭火系统防护区泄压口，是与气体灭火系统配套必备的设备，一般安装在气体灭火系统保护区外墙或内墙的泄压孔上。自动泄压装置国内有三种结构：一种是室外式无电源盖式；**种是室内无电源叶片式；第三种是室内有电源叶片式。大多数气体灭火系统的气体灭火剂重量均大于空气比重，灭火剂喷嘴一般安装在防护区顶上或2m以上，灭火剂一般由上向下喷射，防护区内地面的灭火浓度*高，顶部灭火剂浓度*低，若泄压口安装在离地面高2/3以上时，排泄的超压气体主要是空气，从而减少了灭火剂的外泄，有利于提高灭火的可靠性。
3.2.8 防护区设置的泄压口，宜设在外墙上。泄压口面积按相应气体灭火系统设计规定计算。
解释与实践应用：泄压口一般安装在大楼外墙上，无外墙时一般安装在走道内墙上，各厂家生产的自动泄压装置面积不一致，但是每个防护区安装的泄压口数量之和的总泄压面积，不得小于设计院计算的泄压面积。
3.2.9 喷放灭火剂前，防护区内除泄压口外的开口应能自行关闭。
解释与实践应用：泄压口是一个自动泄压装置，不是一个口或孔，开了这个泄压孔后安装该装置，该装置平常处于常闭状态，当防护区内气体的压强值达到设定值（P=1200Pa）时自动泄压装置将自动开启泄压，小于设定压力值（P=1200Pa）时将自动关闭。但其它通风设备、排烟阀不能自动开启。
3.2.10 防护区的*低环境温度不应低于-10℃。
3.3 七氟丙烷灭火系统
3.3.1 七氟丙烷灭火系统的灭火设计浓度不应小于灭火浓度的1.3倍，惰化设计浓度不应小于惰化浓度的1.1倍。
3.3.2 固体表面火灾的灭火浓度为5.8%，其它灭火浓度可按本规范附录A中附表A-1的规定取值，惰化浓度可按本规范附录A中附表A-2的规定取值。本规范附录A中未列出的，应经试验确定。
3.3.3 图书、档案、票据和文物资料库等防护区，灭火设计浓度宜采用10%。
解释与实践应用：当采用预制灭火系统（柜式气体灭火装置）时每立方需要的灭火剂应为0.81-0.83Kg，当采用有管网灭火系统时每立方需要的灭火剂应为0.83-0.85Kg
3.3.4 油浸变压器室、带油开关的配电室和自备发电机房等防护区，灭火设计浓度宜采用9%。
解释与实践应用：当采用预制灭火系统（柜式气体灭火装置）时每立方需要的灭火剂应为0.72-0.74Kg，当采用有管网灭火系统时每立方需要的灭火剂应为0.74-0.76Kg。
3.3.5 通讯机房和电子计算机房等防护区，灭火设计浓度宜采用8%。
解释与实践应用：当采用预制灭火系统（柜式气体灭火装置）时每立方需要的灭火剂应为0.64-0.66Kg，当采用有管网灭火系统（七氟丙烷气体灭火系统）时每立方需要的灭火剂应为0.66-0.68Kg.如防护区容积为1000m³，采用预制灭火系统则七氟丙烷灭火剂重量为：0.66Kg/m³×1000m³＝660Kg。提供此参数，采用预制灭火系统（柜式气体灭火装置）时设计计算简便、快速、准确。
3.3.6 防护区实际应用的浓度不应大于灭火设计浓度的1.1倍。
解释与实践应用：灭火设计浓度在灭火浓度数据上增大了**系数1.3倍，若实际用量再增加10％，将增加成本，*关键是危害防护区人员和财产**。七氟丙烷*高实际应用浓度不应超过灭火设计浓度10.5％，IG541混合气体*高灭火设计浓度不应超过52％。
3.3.7 在通讯机房和电子计算机房等防护区，设计喷放时间不应大于8s；在其它防护区，设计喷放时间不应大于10s。
3.3.8 灭火浸渍时间应符合下列规定：
1 木材、纸张、织物等固体表面火灾，宜采用20min；
2 通讯机房、电子计算机房内的电气设备火灾，应采用5min；
3 其它固体表面火灾，宜采用10 min；
4 气体和液体火灾，不应小于1 min。
3.3.9 七氟丙烷灭火系统应采用氮气增压输送。氮气的含水量不应大于0.006%。
储存容器的增压压力宜分为三级，并应符合下列规定：
1 ** 2.5+0.1MPa(表压)；
2 二级 4.2+0.1MPa(表压)；
3 三级 5.6+0.1MPa(表压)。
解释与实践应用：**2.5MPa储存容器主要用于预制灭火系统（柜式气体灭火装置），管道安装距离小于25m；二级4.2MPa储存容器主要用于有管网灭火系统，管道安装一般距离小于50m；三级5.6MPa储存容器国内很少采用，因储存容器必须采用无缝钢瓶，成本很高。
3.3.10 七氟丙烷单位容积的充装量应符合下列规定：
3.3.10 七氟丙烷单位容积的充装量应符合下列规定：
1 **增压储存容器，不应大于1120kg/m3；
解释与实践应用：**增压储存容器主要用于预制灭火系统（柜式气体灭火装置），该系统由于管道距离一般只有1m～5m，管道的沿程损失和局部压力损失很小，喷嘴出口压力大于0.6MPa符合规范要求，则该系统的灭火药剂*大充装量为1120kg/m3，如70升钢瓶可*多充装灭火剂（1120kg/m3×0.07m³）78.4Kg，150升钢瓶则可*多充装灭火剂重量为168㎏，150升钢瓶也可以充装50Kg灭火剂，但设备成本会很高。
2 二级增压焊接结构储存容器，不应大于950kg/m3；
解释与实践应用：二级增压焊接结构储存容器使用比较多，主要用于4.2MPa有管网气体灭火系统（七氟丙烷气体灭火系统），该系统一般是组合分配系统。灭火药剂充装量（f）大小由各防护区到瓶组间管网长度（L）距离的沿程压力损失和局部压力损失大小来计算决定。该参数是七氟丙烷气体灭火系统设计计算的一个关键参数，现将本人经多年实践总结的参数推荐给各位，仅供参考：当L≤15m时，f=0.94Kg/L；L≤30m时，f=0.85Kg/L；L≤40m时，f=0.80Kg/L；L≤45m时，f=0.75Kg/L。当采用上述推荐参数计算后的主干管公称通径和喷嘴型号均符合本规范要求，简化了计算过程，使设计计算快速、准确。
3 二级增压无缝结构储存容器，不应大于1120kg/m3；
解释与实践应用：目前国内外七氟丙烷气体灭火系统钢瓶充装量采用1120kg/m3和1080kg/m3的很少，因要求使用高压无缝钢瓶，单价很高，所以很少采用，它主要用于管网长度大于50m以上的防护区使用。
4 三级增压储存容器，不应大于1080kg/m3。
3.3.11 管网的管道内容积，不应大于流经该管网的七氟丙烷储存量体积的80%。
3.3.12 管网布置宜设计为均衡系统，并应符合下列规定：
1 喷头设计流量应相等；
2 管网的第1分流点至各喷头的管道阻力损失，其相互间的*大差值不应大于20%。
解释与实践应用：管网设计布置为均衡系统有三大好处：一是当防护区内任一喷嘴到瓶组间的距离相等，喷嘴数量为偶数时，灭火药剂喷射均匀，有利于快速灭火；二是可不考虑灭火剂在管网中的剩余量，可降低成本；三是减少设计计算工作量，各支管和分支管公称通径、各喷嘴型号均相同，只计算一次。当防护区某一喷嘴出口压力值小于或等于10％时，均可按均衡系统考虑和计算，超过10％时应单独计算该喷嘴型号。
3.3.13 防护区的泄压口面积，宜按下式计算：
(3.3.13)
式中 | Fx—— | 泄压口面积(m2)； |
Qx—— | 灭火剂在防护区的平均喷放速率(kg/s)； | |
Pf—— | 围护结构承受内压的允许压强(Pa)。 |
设计用量应符合下列规定：
1 防护区灭火设计用量或惰化设计用量应按下式计算：
(3.3.14-1)
式中 | W—— | 灭火设计用量(kg)； |
C1—— | 灭火设计浓度或惰化设计浓度(%)； | |
S—— | 灭火剂过热蒸汽在101KPa大气压和防护区*低环境温度下的比容(m3/kg)； | |
V—— | 防护区的净容积(m3)； | |
K—— | 海拔高度修正系数，可按本规范附录B的规定取值。 |
2 灭火剂过热蒸汽在101KPa大气压和防护区*低环境温度下的比容，应按下式计算：
(3.3.14-2)
式中 | T—— | 防护区*低环境温度(℃)； |
K1—— | 0.1269； | |
K2—— | 0.000513。 |
3 系统储存量应按下式计算：
.jpg){kind=small}
(3.3.14-3)
式中 | W0—— | 系统储存量(kg)； |
 1—— | 储存容器内的灭火剂剩余量(kg)； | |
 2—— | 管道内的灭火剂剩余量(kg)。 |
4 储存容器内的剩余量，可按储存容器内引升管管口以下的容器容积量换算。
5 均衡管网和只含一个封闭空间的非均衡管网，其管网内的剩余量均可不计。
防护区中含两个或两个以上封闭空间的非均衡管网，其管网内的剩余量，可按各支管与*短支管之间长度差值的容积量计算。
解释与实践应用：当采用预制灭火系统（柜式气体灭火装置）时，2的剩余量一般取W0=（1~1.02）W；当采用有管网气体灭火系统（七氟丙烷气体灭火系统）时2的剩余量一般取W0=（1.04~1.08）W；经多次试验后称重检测，预制灭火系统（柜式气体灭火装置）储存容器内一般无七氟丙烷药剂剩余量。
3.3.15 管网计算应符合下列规定：
1 管网计算时，各管道中灭火剂的流量，宜采用平均设计流量。
2 主干管平均设计流量，应按下式计算：
(3.3.15-1)
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式中 | Qw—— | 主干管平均设计流量(kg/s)； |
t—— | 灭火剂设计喷放时间(s)。 |
3 支管平均设计流量，应按下式计算：
(3.3.15-2)
.jpg){kind=small}
式中 | Qg—— | 支管平均设计流量(kg/s)； |
Ng—— | 安装在计算支管下游的喷头数量(个)； | |
QC—— | 单个喷头的设计流量(kg/s)。 |
4 管网阻力损失宜采用过程中点时储存容器内压力和平均流量进行计算。
5 过程中点时储存容器内压力，宜按下式计算：
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(3.3.15-3)
(3.3.15-4)
式中 | Pm—— | 过程中点时储存容器内压力(MPa，**压力)； |
P0—— | 灭火剂储存容器增压压力(MPa，**压力)； | |
Vo—— | 喷放前，全部储存容器内的气相总容积(m3)； | |
γ —— | 七氟丙烷液体密度(kg/ m3)，20℃时为1407kg/ m3； | |
Vp—— | 管网管道的内容积(m3)； | |
n— | 储存容器的数量(个)； | |
Vb—— | 储存容器的容量(m3)； | |
л —— | 充装量(kg/ m3)。 |
6 管网的阻力损失应根据管道种类确定。当采用镀锌钢管时，其阻力损失可按下式计算：
(3.3.15-5)
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式中 | .jpg){kind=small} —— | 计算管段阻力损失(MPa)； |
L——— | 管道计算长度(m)，(为计算管段中沿程长度与局部损失当量长度之和)； | |
Q——— | 管道设计流量(kg/s)； | |
D——— | 管道内径(mm) |
解释与实践应用：L表示管道计算长度，它由两部分长度组成。一部分表示管网中钢管实际直线长度；另一部分由连接钢管的三通或弯头、直通、法兰等当量长度组成。当量长度表示气体灭火药剂通过三通等管路附件时，相当于走过钢管直线的长度。各管路当量长度参数查规范中表1、表2、表3。
7 初选管径，可按管道平均流量，参照下列公式计算：
当.jpg)
时，
时，.jpg){kind=small}
(3.3.15-6)当.jpg)
时，
时，.jpg){kind=small}
(3.3.15-7)解释与实践应用：主干管或者选择阀公称通径D值计算，一般分为初选计算和**计算两项以上，*终计算结果应符合规范中3.3.16条和3.3.11条中要求。当采用预制灭火系统（柜式气体灭火装置）时，若应按照预制灭火系统的应用条件使用该装置，可不计算D值，当采用有管网灭火系统（七氟丙烷气体灭火系统）时，必须计算出D值，D值的大小决定集流管、选择阀、主干管、各分支管公称通径大小和喷嘴型号，也就是说D值是一个影响有管网灭火系统成本高低的重要参数，同时它也决定了工程安装的难度和费用的高低。D值**次计算时选（3.3.15-6）和（3.3.15-6）公式中系数的中间值，依据计算结果参数，综合分析后，**次调大或调小该两个公式中系数参数，使*终计算结果参数既符合规范要求，又达到*佳合理指标。
8 喷头工作压力应按下式计算：
(3.3.15-8)
式中 |  —— | 喷头工作压力(MPa，**压力)； |
 —— | 系统流程阻力总损失(MPa)； | |
 —— | 流程中计算管段的数量； | |
 —— | 高程压头(MPa)。 | |
解释与实践应用：有管网七氟丙烷气体灭火系统手工和软件计算难度*大，耗时*多的就是系统总沿程压力损失和总局部压力损失计算，占整个公式计算工作量的60％以上，本人经多年软件和手工计算经验总结，将这一经验参数推荐给同仁，仅供粗略计算参考使用。七氟丙烷气体灭火系统管道总阻力损失系数大约为：K=0.012MPa/m（0.006-0.02MPa/m）。如：当瓶组间某选择阀至防护区某喷嘴当量长度距离L=50m时， 则系统流程阻力总损失为：
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9 高程压头，应按下式计算：
(3.3.15-9)
式中 | H— | 过程中点时，喷头高度相对储存容器内液面的位差(m)； |
g— | 重力加速度(m/s2) |
七氟丙烷气体灭火系统的喷头工作压力的计算结果，应符合下列规定：
1 **增压储存容器的系统≥0.6(MPa,**压力)；
二级增压储存容器的系统≥0.7(MPa,**压力)；
三级增压储存容器的系统≥0.8(MPa,**压力)。
2
(MPA, **压力)。
(MPA, **压力)。解释与实践应用：预制灭火系统（柜式气体灭火装置）和有管网灭火系统（七氟丙烷气体灭火系统）必须同时符合以下三个规范，才符合本规格要求，设计计算才算合格：**条喷嘴出口压力PC：**2.5MPa(20℃)PC≥0.6MPa；二级4.2MPa(20℃)PC≥0.7MPa；三级5.6MPa(20℃)PC≥0.8MPa。**条
也就是说喷嘴出口压力应大于过程中点时容器内压力值的50％以上。第三条管网的管道内容积不应大于该灭火剂储存容器总容积的80％。
也就是说喷嘴出口压力应大于过程中点时容器内压力值的50％以上。第三条管网的管道内容积不应大于该灭火剂储存容器总容积的80％。喷头等效孔口面积应按下式计算：
(3.3.17)
式中 | Fc— | 喷头等效孔口面积(cm2)； |
Qc_ | 等效孔口单位面积喷射率[(kg/s)/cm2]，可按本规范附录C用。 |
3.3.18 喷头规格的实际孔口面积，由储存容器的增压压力与喷头孔口结构等因素决定，并经试验确定。喷头规格应符合本规范附录D的规定。
解释与实践应用：气体灭火系统喷嘴有三个作用：**个是在喷嘴喷射的保护范围内，使灭火剂迅速汽化，从而使保护区域立即达到灭火浓度，实现快速灭火，这与喷嘴结构设计有关。**个是确定灭火系统灭火药剂的喷射时间。如：七氟丙烷灭火系统t≤10s；IG541混合气体灭火系统t≤60s。它由喷嘴出口压力值大小来决定喷嘴在单位时间和面积内喷射灭火药剂量，以喷嘴数量和每一个喷嘴喷孔面积有关。第三个是改变灭火药剂喷射方向和角度，它根据防护区对象不同对喷嘴结构进行特殊设计，*终达到高效、快速灭火。
有管网灭火系统管网设计布置为均衡系统时，喷头等效孔口面积FC是以流量系数为0.98的标准喷头为基础理论计算得到的参数，因为流量系数达到0.98的喷嘴在现实中是理想化的喷嘴，不可能实现。实际使用的喷嘴的流量系数均需要试验进行测得，并将其实际的喷射面积转化为理想喷嘴的喷射面积，即为该实际喷嘴的等效孔口面积。FC值的计算量和难度占整个有管网灭火系统设计的工作量的65％以上，喷头等效孔口面积FC表示喷嘴上开一个单孔直径的面积，如FC=1.979cm³，喷嘴规格代号为：20号，相当于φ15.88mm直径的孔。当一个喷嘴上开四个孔或八个孔时的开孔面积之和也必须等于1.979cm³。当已知喷头等效孔口面积FC（mm2）时，通过
公式可计算出喷头规格型号N。当已知喷头规格型号N时，通过FC=0.4946N2求得喷头等效孔口面积FC。
公式可计算出喷头规格型号N。当已知喷头规格型号N时，通过FC=0.4946N2求得喷头等效孔口面积FC。3.4 IG541混合气体灭火系统
3.4.1 IG541混合气体灭火系统的灭火设计浓度不应小于灭火浓度的1.3倍，惰化设计浓度不应小于灭火浓度的1.1倍。
3.4.2 固体表面火灾的灭火浓度为28.1%，其它灭火浓度可按本规范附录A中附表A-3的规定取值，惰化浓度可按本规范附录A中附表A-4的规定取值。本规范附录A中未列出的，应经试验确定。
解释与实践应用：本规范中未明确规定多种类可燃物质的灭火设计浓度。依据有关地方标准，建议除规范表A-3中的可燃物，如：木材、纸张、织物等固体表面火灾；通讯机房，电子计算机房、电气设备火灾、配电室、发电机房等灭火设计浓度宜采用37.5％，图书档案、文物资料库等防护区，灭火设计浓度宜采用43％，IG541混合气体灭火系统*高灭火设计浓度不宜超过52％。
3.4.3 当IG541混合气体灭火剂喷放至设计用量的95%时，喷放时间不应大于60s且不应小于48s。
3.4.4 灭火浸渍时间应符合下列规定：
1 木材、纸张、织物等固体表面火灾，宜采用20min；
2 通讯机房、电子计算机房内的电气设备火灾，宜采用10 min；
3 其它固体表面火灾，宜采用10 min。
3.4.5 储存容器充装量应符合下列规定：
1 **充压，20℃，充装压力为15.0MPa(表压)时，其充装量应为211.15kg/m3；
2 二级充压，20℃，充装压力为20.0MPa(表压)时，其充装量应为281.06kg/m3。
解释与实践应用：目前国内IG541混合气体灭火系统制造厂家，大多数生产**15MPa
(20℃)储存容器，一般生产70、80、90升三种，这三种瓶组内充装IG541灭火剂重量分别为：14.78Kg、16.89Kg、19Kg。高压二氧化碳储存容器70升充装42Kg二氧化碳灭火剂，IG541混合气体和二氧化碳气体储存容器中充装的这些重量叫标准额定重量，这些规格对应的额定重量不变，只随设计量的多少，来计算某一种规格储存容器数量。七氟丙烷储存容器内充装灭火药剂量是随防护区的容积大小和输送距离来决定的，每一个项目或组合分配系统均不一样，但同一套组合分配系统中的储存容器的充装量是相同的，也就是充装重量是一致的。
3.4.6 防护区的泄压口面积，宜按下式计算：
(3.4.6)
式中 | Fx—— | 泄压口面积(m2)； |
Qx—— | 灭火剂在防护区的平均喷放速率(kg/s)； | |
Pf—— | 围护结构承受内压的允许压强(Pa)。 |
解释与实践应用：泄压口面积FX是该防护区采用的灭火剂喷放速率与防护区围护结构承受内压的允许压强函数。一般设计院和工程商选用建筑物的内压允许压强值为1200Pa，若采用高于规范表4的值，应由建筑设计院给出或者做有关试验得出。
FX值为设计院计算某防护区总的*小泄压面积，但实际安装自动泄压装置各台数之和的总泄压面积不得小于设计院计算的泄压面积FX值。
大多数的人们不了解气体灭火系统中的灭火气体释放到防护区内的压力和破坏力，但是人们都清楚台风所带来的破坏力。风力分为13级：0-12级。6级为强风，8级为大风，10级为狂风，12级为飓风，陆地上极少见，摧毁力极大。IG541混合气体灭火系统气体释放到防护区的风速和压力介于10级狂风和12级飓风之间。台风风压不大，但风力持续时间长，所以破坏力大。而气体灭火系统所喷射的气体是瞬时释放，破坏力是瞬间的。所以我们应该认识到这一点。
经试验论证建议防护区设在高层、玻璃幕墙的、防护区具有相对密封状态的区域，若采用IG541和二氧化碳气体灭火系统，泄压口产品应通过天津国家检测中心检测，并获得检验报告。并建议实际采用泄压口面积应大于设计院理论设计的泄压面积一倍左右，需详细了解“自动泄压装置设计安装与使用”和“国内首例室外无电源自动泄压装置（泄压口）试验”，请上网或到本公司网站查阅，该两篇文章已在有关刊物和专业网站发表。
3.4.7设计用量应符合下列规定：
1 防护区灭火设计用量或惰化设计用量应按下式计算：
(3.4.7-1)
式中 | W— | 灭火设计用量(kg)； |
C1—— | 灭火设计浓度或惰化设计浓度(%)； | |
V— | 防护区净容积(m3)； | |
S— | 灭火剂气体在101KPa大气压和防护区*低环境温度下的比容(m3/kg)； | |
K— | 海拔高度修正系数，可按本规范附录B的规定取值。 |
解释与实践应用：当灭火设计浓度C1=37.5％时，每立方需IG541灭火剂重量应为0.68Kg；当灭火设计浓度C1=43％时，每立方需IG541灭火剂重量应为0.813Kg；防护区净容积V一般情况下取防护区长、宽、高乘积，也可减去防护区内不可燃烧的物质的体积。
2 灭火剂气体在101KPa大气压和防护区*低环境温度下的比容，应按下式计算：
(3.4.7-2)
式中 | T—— | 防护区*低环境温度(℃)； | |
K1—— | 0.6575； | ||
K2—— | 0.0024。 | ||
3 系统灭火剂储存量，应为防护区灭火设计用量及系统灭火剂剩余量之和，系统灭火剂剩余量应按下式计算：
(3.4.7-3)
式中 |  —— | 系统灭火剂剩余量(kg)； |
 —— | 系统全部储存容器的总容积(m3)； | |
 —— | 系统管网管道容积(m3)。 |
解释与实践应用：IG541混合气体灭火系统管网和各灭火剂储存容器剩余量之和计算比较复杂，经许多项目理论设计计算，系统灭火剂剩余量WS取灭火设计用W的1.02～1.05倍，则为WS=（1.02～1.05）W。
3.4.8 管网计算应符合下列规定：
1 管道流量宜采用平均设计流量。
主干管、支管的平均设计流量，应按下列公式计算：
( 
(3.4.8-1)
(3.4.8-1)
(3.4.8-2)
式中 |  —— | 主干管平均设计流量(kg/s)； |
t—— | 灭火剂设计喷放时间(s)； | |
 —— | 支管平均设计流量(kg/s)； | |
 —— | 安装在计算支管下游的喷头数量(个)； | |
 —— | 单个喷头的平均设计流量(kg/s)。 |
2 管道内径宜按下式计算：
(3.4.8-3)
式中 | D— | 管道内径(mm)； |
Q— | 管道平均设计流量(kg/s)。 |
解释与实践应用：主干管或选择阀公称D值计算方法与有管网七氟丙烷的计算方法相同，这里就不赘述了。
3 灭火剂释放时，管网应进行减压。减压装置宜采用减压孔板。减压孔板宜设在系统的源头或干管入口处。
4 减压孔板前的压力，应按下式计算：
(3.4.8-4)
式中 | P1- | 减压孔板前的压力(MPa，**压力)； |
P0__ | 灭火剂储存容器充压压力(MPa，**压力)； | |
V0__ | 系统全部储存容器的总容积(m3)； | |
V1___ | 减压孔板前管网管道容积(m3)； | |
V2___ | 减压孔板后管网管道容积(m3)。 |
解释与实践应用：减压孔板前的压力实际上就等于IG541储存容器内压力。当采用**15MPa（20℃）IG541储存容器时，经大量实际试验参数测定，设计计算准确的减压孔板，1～5S时：当减压孔板前的压力为14.12～15MPa；减压孔板后相对应的压力为4.64～7.0MPa；喷嘴出口压力为3.63～3.52MPa。5-10S时：减压孔板前和后及喷嘴压力分别为：11.98～14.12MPa；2.88～4.64MPa；2.26～3.63MPa。应注意减压孔板前理论计算的压力值P1与实际检测的压力值是不同的。因（3.4.8-4）公式是以释放95%的设计用量的一半时的系统状况，按绝热过程求出的。
5 减压孔板后的压力，应按下式计算：
(3.4.8-5)
式中 | P2__ | 减压孔板后的压力(MPa，**压力)； |
 —— | 落压比(临界落压比：  =0.52)。**充压(15MPa)的系统，可在=0.52~0.60中选用；二级充压(20MPa)的系统，可在=0.52~0.55中选用。 |
解释与实践应用：经减压孔板后减压的*大工作压力不应大于7.0MPa。这样才能确保灭火药剂输送管道**，降低管道壁厚和成本，这么大的压力值完全可将灭火剂输送到80m左右较远的距离。减压孔板后的压力P2的大小，应依据临界落压比δ=0.52～0.60进行计算，计算出喷的喷嘴工作压力Pc值不能满足本规范中第3.4.9条的规定时，可改选临界落压比值，但δ值必须在规定范围内选用。
6 减压孔板孔口面积，宜按下式计算：
(3.4.8-6)
式中 | Fk— | 减压孔板孔口面积(cm2)； |
Qk___ | 减压孔板设计流量(kg/s)； | |
 —— | 减压孔板流量系数。 |
解释与实践应用：经多次理论计算和试验检测，实际减压孔板孔口面积宜在理论计算值Fk基础上增加10%面积，这时实际检测的减压孔板后的压力值才等于或接近理论计算的减压孔板后的P2压力值。
7 系统的阻力损失宜从减压孔板后算起，并应按下列公式计算，压力系数和密度系数，应依据计算点压力按本规范附录E确定。
(3.4.8-7)
(3.4.8-8)
(3.4.8-9)
式中 | Q— | 管道设计流量(kg/s)； |
L— | 计算管段长度(m)； | |
D— | 管道内径(mm)； | |
Y1__ | 计算管段始端压力系数(10-1MPa·kg/m3)； | |
Y2__ | 计算管段末端压力系数(10-1MPa·kg/m3)； | |
Z1__ | 计算管段始端密度系数； | |
Z2___ | 计算管段末端密度系数。 |
解释与实践应用：有管网IG541混合气体灭火系统手工和软件计算系统的阻力损失ΣΔP值，是该系统理论设计计算的*核心、*关键的技术，比其它气体灭火系统的阻力损失计算均难，占整个系统计算工作量的70%以上。本人将多年手工计算和自编的软件计算结果，并与国内专业软件计算结果对比分析，将这一经验参数推荐给同仁，仅供参考。IG541混合气体灭火系统管道总阻力损失系数大约为：K=0.007MPa/m（0.004～0.014MPa/m）。如当减压孔板后至某防护区某喷嘴当量长度距离L=80m时，则系统的总阻力损失为：
ΣΔP=KL=0.007（MPa/m）×80（m）=0.56MPa（0.32～1.12MPa）。
3.4.9 IG541混合气体灭火系统的喷头工作压力的计算结果，应符合下列规定：
1 **充压(15MPa)系统，≥2.0(MPa，**压力)；
2 二级充压(20MPa)系统，≥2.1(MPa，**压力)。
3.4.10 喷头等效孔口面积，应按下式计算：
(3.4.10)
式中 | Fc___ | 喷头等效孔口面积(cm2)； |
qc____ | 等效孔口面积单位喷射率[kg/(s·cm2)]，可按本规范附录F采用。 |
3.4.11 喷头规格的实际孔口面积，应有试验确定，喷头规格应符合本规范附录D的规定。
解释与实践应用：IG541混合气体灭火系统喷嘴等效孔口面积、喷嘴型号计算方法与七氟丙烷灭火系统计算方法相同。